Евразийский
научный
журнал

О реальной возможности использования линейных магнитных антенн (ЛМА) для электромагнитной двусторонней трансляцией дискретной информации в морской среде между мобильными объектами в диапазоне КНЧ.

Поделитесь статьей с друзьями:
Автор(ы): Ляско Арий Борисович
Рубрика: Технические науки
Журнал: «Евразийский Научный Журнал №8 2016»  (август)
Количество просмотров статьи: 1917
Показать PDF версию О реальной возможности использования линейных магнитных антенн (ЛМА) для электромагнитной двусторонней трансляцией дискретной информации в морской среде между мобильными объектами в диапазоне КНЧ.
Радиоинженер, Кандидат физ.- мат. наук, Арий Борисович Ляско.

1. Специфика использование электромагнитных волн в Сверх Длинных Волн (СДВ) диапазоне частот: а) Крайне Низкие Частоты (КНЧ) от 30 Гц до 3000 Гц,

б) Очень Низкие Частоты (ОНЧ) от 3000 Гц до 30 кГц, в) Низкие частоты 30 КГц - 300 КГц. В настоящее время существующие методы возбуждения и регистрации электромагнитного поля (волн) в диапазоне КНЧ и ОНЧ обстоятельно изложены в работе [1].

Источниками Электромагнитного Поля (ЭП) в диапазонах ОНЧ и КНЧ, следуя [1], для создания (ЭП) являются:

а) Станции - Передатчики (передающее устройство, содержащее Антенную Систему АС, Усилитель мощности (УМ) несущей частоты f и Модулятор частоты F), возбуждающие в заданном направлении электромагнитное поле (ЭП) непосредственно на частоте несущей f.

На стр. 12 [1] упоминается об использование аэростата "с электрической вертикальной Антенной высотой примерно 3.8 км, излучаемой на частоте 25,3 кГц", которую предполагалось использовать "для излучения сигналов в КНЧ диапазоне. .Но в результате экспериментов эффективность данных антенн для КНЧ диапазона оказалась 1,6 Вт излучения с каждого мегаватта мощности, переданного в антенну".

На стр. 14 [1] в Таблице 1.1 приведены некоторые данные некоторых стационарных станций, работающие в ОНЧ диапазоне, включая станции Российской Навигационной системы "Альфа".

На стр. 15 [1] упоминаются, что "На текущий момент США имеет две КНЧ антенны: в штате Висконсин и в штате Мичиган. В качестве антенн используется горизонтальный проводник длиной порядка 150 км. Данные антенны работают синхронно для обеспечения глобальной коммуникации. Система излучает 10 Вт на частоте 76 Гц". Известно, что для этого подводят к каждой из этих антенн мощность не менее, чем 1МВт, т.е. на каждый КВт подводимой к антенн её излучение составляет величину порядка 10 мВт.

Так же сообщается [1], что в данном диапазоне частот работает российский КНЧ передатчик "Зевс" на Кольском полуострове. "Данная система состоит из двух параллельных антенн длиной 60 км, подсоединённых к генератору, который обеспечивает ток от 200 до 300 А в частотном диапазоне от 20 до 250 Гц" и "чёткий сигнал от данной системы на частоте 82 Гц был зафиксирован даже в магнито-сопряженной точке", и что "Российская система на 10 дБ мощнее, чем система США."

Важно в данном случае, принять во внимание, что данные антенные системы, судя по указанным значениям подводимой к антеннам и излученной ими мощности, что эффективность их не превышает 0.01%.

б) Передатчики "Нагревных стендов"(стр. 5 [1] ) - это Станции - Передатчики ", "излучающие в направлении Ионосферы Модулируемый частотой F радиоимпульс частоты несущей f длительностью Т. В ионосфере в силу её нелинейных свойств возникает "зона возбуждения" ЭМ потока частоты F и осуществляется его распространение, при этом значение F выбирается в пределах диапазона КНЧ.

В частности в Таблице 1.2 работы [1] на стр. 16 и стр. 17 приводятся информация о 6-ти существующих "Нагревных комплексов" в России и за Рубежом. В заголовке столбца "Рэфф, МВт" (по видимому опечатка, вместо "МВт" нужно было бы писать "КВт"). В дальнейшем будет полезна информация, изложенная в третьем ряду упомянутой Таблицы 1.2: "Heating" EISCAT, Тромсё" (Норвегия) ; Координаты "70 N; 19 E"; "19 80"; "1200" (КВт); " 3.8 - 8.3 f МГц".

На стр. 17 [1] сообщается, что "Одни из первых таких передатчиков в период 1977 - 1980 был построен мощный нагревательный стенд под полярным электроджетом рядом с г. Тромсе в северной Норвегии. Сообщалось "Stubbe были проведены измерения в ближней зоне ОНЧ сигналов, излученных ионосферой над стендом. Амплитуда записанных сигналов составила порядка 100 мВ/м на расстоянии 18 км от передатчика" и далее, что "Первый надёжный сигнал в ближней зоне ОНЧ сигналов был записан Barr в Kiruna и Lycksele в Швеции на расстоянии 205 и 554 км от передатчика, соответственно".

1.2. Произведём оценку эффективности излучения КНЧ (F) сигнала передатчиками "Нагревательных стендов", исходя из материала работы [1] на примере станции EISCAT, Тромсё.

На стр.82 [1] расположен Рис. 4.2.1. "Схема постановки эксперимента в октябре 2012 года", где указано место расположения станции EISCAT, Тромсё и пункта ГФО "Михнево" регистрации индукции В [Тл] магнитной составляющей электромагнитного потока частоты F = 2017 Гц, полученной в результате воздействия ЕМ потока излучения Передатчиком EISCAT с несущей частотой f модулированного частотой F = 2017 Гц на ионосферу. На стр. 83 в Таблице 4.2.2 "Координаты источника и измерительных пунктов." в указано расстояние в: 1884 км от пункта размещения антенной системы EISCAT до пункта регистрации ГФО "Михнево" и что за тип "регистрационных датчиков" были использованы.

На стр. 69 [1] из Рис.4.1.5."Амплитуды сигналов на частоте 2017, записанные по каналу Нх - синяя кривая и каналу Ну - красная кривая с 16:00 до 19:00 UT 20 февраля 2012 года" можно заключить (автор [1] вообще говоря имел в виду составляющие Вх и Ву индукции, а не напряжённости Нх и Ну магнитного поля, регистрируемого ЭМ излучения), что Ву порядка 0.043 pТл, а Вх порядка 0.028 pТл.

Поэтому будем считать, что на расстоянии = 1884 км 0.051 pТл.

Но для открытого пространства , где . Поэтому Н(ρ)=40.6 pA/м. А электрическая Е(ρ) составляющая напряжённости ЭМ поля в точке регистрации , где W0 =377 Ом, поэтому Е(ρ) = 0.17 мкВ/м.

Так как для таких расстояний ρ=1884 км до места возникновения ЭМ излучения в ионосфере можно считать его точечным изотропным источником излучения, то значение мощности излучения Ррад можно вычислить по формуле .

Поэтому Ррад = 18.4 мВт при излучении станцией "EISCAT, Тромсё" мощности равной 1200 КВт (а может быть 1200 МВт, как указано в оригинале) на частоте несущей f (которая может в соответствии Таблицей 1.2 работы [1] находится в пределах 3.8 - 8.3 МГц).

Таким образом, эффективность этого метода ЭМ излучение частотой F составляет 15 мВт на каждый МВт излучаемой мощности на частоте.

Преимущество рассмотренного способа данного источника КНЧ ЭМ излучения в компактности используемых антенных систем в сравнением с антенными системами непосредственного ЭМ излучения КНЧ. При этом ещё не известно, какой вред воздействие на Ионосферу мощнейшего излучения "Нагревательных стендов" оказывает на климатическую обстановку.

2. Естественно, что выше описанные передающие антенные системы представляют из себя сложнейшие инженерные сооружения.

На Изо.1, 2, 3, 4 приведёны 4 слайда из Презентации [5], касающейся факта проведения Американской компанией экспериментальных исследований в морской среде в период 2007 г. - 2009 г. модели малогабаритной антенны Ляско Геннадия Борисовича, проживающего с 2005 г. в США, по Патенту США № 5495259 [3].

Изо.1.

Изо.2.

Изо.3.

Изо.4.

В данных проведенных исследованиях Передающей мобильной антенны, состоящей из четырёх однотипных моделей, представляющих из себя цилиндрическое тело: длиной порядка 60 см, а диаметром - 50 мм, где вместо ферритового магнитопровода, как это имеет место в ЛМА, - автор Патента [3] использовал специальную смесь из ферритового порошка и диэлектрической субстанции в жидком или "желе"состоянии.

Подводимая мощность в процессе данных испытаний в морской среде, по словам автора [3] составляла 400 Ватт на частоте 3 КГц, и что его "Передающая компактная антенна" якобы излучала порядка 120 Ватт.

В данном четырёх модульном образце его антенны, - при использовании вместо магнитопровода специальной смеси из ферритового порошка и диэлектрической субстанции в жидком или "желе" состоянии ему удалось осуществить искусственно создание "Вектора Умова-Пойнтинга", как это было сделано Англичанами в Антенне типа ЭГД [6].

Но состав этой "смеси" требует технологического детального исследования на влияние различных факторов: а) температурные условия её использования, б) воздействия таких факторов, как время, ускорение, вибрации и пр., с) и наконец, какова стоимость её возможного использования - в тексте Патента [3] "ни слова" о рецептуре данной "смеси".

3. В работах [2, 4, 7, 8] автор делал попытку показать возможность использования Передающих Линейных Магнитных Антенн (ЛМА), как представителя возбудителя ЭМВ типа Магнитного Диполя Герца, - для возбуждения электромагнитного поля в диапазона КНЧ, ОНЧ и НЧ для стационарных и мобильных передатчиков особенно в поглощающих средах

3.1 До настоящего времени проводится автором исследование "ушестерённой" модели передающей ЛМА (состоящей из шести одиночных моделей, условно названных ЛМА №11, №12,№13, №14,№15 и №16).  

Вид моделей ЛМА№ 13, 14,15,16.png

Фото.1. Вид моделей ЛМА№ 13, 14,15,16 без защитной оболочки.

На Фото. 1 представлен момент, когда проводилось определение минимально возможного расстояния между продольными осями однотипных моделей ЛМА, при котором не изменяется величина индуктивности соленоида обмотки тока "возбуждения" продольного магнитного потока каждой из ЛМА.

На Фото 2 представлен момент определения распределения магнитного потока вдоль длины поверхности каркаса магнитопровода модели ЛМА и на её торце с использованием измерительной аппаратуры: Портативного Анализатор Спектра АКИП 4210/3 и Гаусс Метер GM 08 "HIRST Instrument Ltd." c помощью"transfer probe TP002", использующего эффект Холла.  

момент исследования распределения.png

Основные характеристики Гаусс Метер GM 08: это измерение индукции и напряжённости постоянного и переменного магнитного поля частоты от 15 Гц до 10 КГц с точностью не хуже 1%. Максимальное значение индукции магнитного поля (ИМП) до 3 Тесла и чувствительностью не хуже 0.005 мТл. Имеет так же шкалу в А/м для отсчёта напряжённости магнитного поля (НМП). АКИП 4210/3 позволяет измерять магнитную составляющую в (В [Тл] или Н [A/ м]) и электрическую составляющую электромагнитного поля Е (в/м) в пределах частот от 10 Гц до 1 МГц. А так же может быть использован как селективный вольтметр, подаваемого на внешней вход, например, от внешней антенны, с погрешностью не хуже 3% начиная с 0.2 мкВ до 0.2 В.

Как показали экспериментальные исследования автора при использовании К- элементов однотипных одиночных ЛМА мощность излучения возрастает в К 2 раз при той же значении тока "возбуждения, протекающего в соленоиде каждой из ЛМА.

3.2. Модели ЛМА №13, №14, №15 и №16 имеют длину 1500 мм, а обмотка соленоида возбуждения - 750 мм. В качестве цилиндрической формы магнитопровода используются выпускаемые промышленностью ферритовые чашечки типа Р или РМ с внешним диаметром dм = 50 мм. Тело магнитопровода каждой из моделей вставлен в цилиндрический диэлектрический каркас (трубу), одетый плотно по всей длине магнитопровода с внешним диаметром dk =67 мм. В его центральной части расположена обмотка соленоида тока Ia "возбуждения" продольного магнитного поля на выбранной частоте несущей f. Обмотка из N витков в соответствии с [ 4] выполнена плоским двужильным кабелем с сечением их медных проводов Aw = 2.5 кв.мм. Так как напряжённость продольного магнитного поля Ha, создаваемого током Ia, является векторной величиной, то в зависимости от конструктивных особенностей предполагаемой комбинации использования одиночной ЛМА может быть использовано правое или левое направление намотки соленоида "возбуждения" продольного магнитного потока.

Обычно даже при использовании одних и тех же материалов магнитопровода, каркаса и параметров соленоида обмотки тока "возбуждения" однотипных ЛМА электрические параметры соленоида обычно различаются, как это показано в Таблице №1.

Таблица №1. Измерения на частоте 1 КГц при одном и том же значении N.

ЛМА №13 Lo =59.6 мкГн Rоs=0.26 Ом La=2.48мГн Rаs=0.34 Ом Qа=52.5
ЛМА № 14 Lo =56.6 мкГн Rоs=0.25 Ом La=2.82 мГн Rаs=0.33 Ом Qа=54.2
ЛМА № 15 Lo =58.4 мкГн Rs=0.27 Ом La=2.64 мГн Rаs=0.32 Ом Qа=55.2
ЛМА № 16 Lo =58.8 мкГн Rоs=0.26 Ом La=2.68 мГн Rаs=0.33 Ом Qа=54.5

Где Lo - индуктивность обмотки соленоида "возбуждения" в отсутствии внутри каркаса магнитопровода, Rоs -сопротивление в ней потерь, La, Rаs, Qа - соответственно, индуктивность, сопротивление потерь и добротность обмотки соленоида "возбуждения" в случае нахождения тела магнитопровода внутри каркаса ЛМА.

В зависимости о назначения и постановки эксперимента такая "ушестерённая" модель Передающей ЛМА, состоящая из однотипных моделей ЛМА №11, 12, 13, 14, 15, 16 может конструктивно выглядеть, как это представлен на Фото. 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9.

Вид герметичной конструкции.png

Фото 3. Вид герметичной конструкции "ушестерённой" модели передающей антенны на диапазон ОНЧ 

рис4.png

Фото. 4

рис5.png

Фото. 5

рис6.png

Фото. 6

рис7.png

Фото. 7

plma_001.png

Фото.8. Вид прицепа, в котором размещена данная 6-и модульная мобильная модель ПЛМА.

plma_002.png

Фото. 9. Размещение мобильной модели ПЛМА в прицепе.

Данная "ушестерённая" модель антенны, состоящая из идентичных моделей ЛМА № 11,.....,№16, предназначена для мобильной радиостанции в диапазоне ОНЧ (3 КГц - 30 КГц.). Максимально допустимая подводимая мощность к ней может доходить до 1.2 КВт. Не вдаваясь на возможные экспериментального исследования такого рода моделей ЛМА в ОНЧ и КНЧ диапазоне, но можно специально отметить один из возможных вариантов использования ЛМА, приняв во внимание успехи по применению, например, на частоте 3 КГц модели мобильной антенны в США, подобной модели ЛМА в морской среде, изложенном в тексте Изо. 1, 2, 3, 4.

Необходимо отметить, что положив в основу измеренные параметры электромагнитного поля (ЭМП) Е, Н на заданном одном и том же расстоянии, для сравнения "одиночной " модели ЛМА и "ушестерённый", составленной из ЛМА № 11, 12, 13, 14, 15, №16, увеличивавшей мощность излучения позволяет сделать заключение, что при одинаковой мощности подведённой к "одиночной" ЛМА, «ушестерённая» модель позволит увеличить эффективности излучения.

Для повышение эффективности излучения должна использоваться система К "одиночных" ЛМА в единой системе таких ЛМА при параллельности их продольных осей.

3.3. С 2013 года проводятся исследования "ушестерённой" модели Передающей ЛМА в СДВ диапазоне частот в зависимости от комбинации последовательного или параллельного электрического подсоединения к источнику моно гармонического напряжения в режиме CW на несущей частоте f.

3.3.1. На частоте f =10.6 кГц осуществлялось исследование модели ЛМА, представленной на Фото. 4 и 5. На Фото.10, 11, 12 представлено используемое оборудование при данном исследовании в любительской лаборатории автора, как радиолюбителя.

 На Фото. 10 слева - лабораторная модель собственноручно сделанного сдвоенного стабилизированного источника постоянного напряжения на + 36 и - 36 Вольт, с током нагрузки до 16 Ампер, в центре - лабораторная модель Усилителя мощности (порядка 400 Ватт отдаваемой мощности в режиме CW), состоящая из четырёх усилительных моделей, каждый из которых содержит по два стандартных Интегральных Операционных Усилителя мощности (ИОУМ), выходы которых соединены по "мостовой схеме". Слева от него - лабораторная модель Блока согласующих трансформаторов (БСТ) выходного сопротивления УМ с активным сопротивлением резонансной цепи тока соленоидов «возбуждения» продольного магнитного поля 6-модульной модели передающей ЛМА в пределах частот от 300 Гц до 16 КГц.

plma_003.png

Фото. 10

plma_004.png

Фото. 11

На Фото. 11 в верхней правой части - лабораторная модель регулируемого источника постоянного тока "намагничивания" в поперечном направлении магнитопровода "ушестерённой" модели Передающей ЛМА.

 Ниже - стандартный двулучевой осциллограф. В нижней левой части фото - лабораторная собственноручно спроектированная и изготовленная модель цифрового синтезатора частоты несущей и QPSK модулятора. Справа - Hp 3581A "Wave Analyzer", используемый как источник, или как свип – генератор частоты несущей, или как селективный вольтметр при испытаниях.

plma_005.png

Фото. 12

На Фото. 12, в верхней части – вид (сбоку) собственноручно изготовленной плоской Рамочной приёмной Антенны ЛА №1 (размером 50 см на 50 см, состоящей из 100 витков обмотки) для регистрации сигнала на расстоянии 15 м от 6-модульной Передающей модели ЛМА, ориентированной в её направлении.

Справа от ЛА №1 на штативе - Портативный цифровой Анализатор Спектра АКИП 4210/3, позволяющий измерять составляющую напряжённость магнитного или электрического поля, в диапазоне от 10 Гц до 1 МГц.

 Ниже, на красной "кассе" за штативом, виден Виртуальный Цифровой Двухканальный Осциллограф - Анализатор спектра Pico ADC - 216, позволяющий с помощью компьютера получить, и распечатать принятый Антенной ЛА№1 сигнал от ЛМА.

plma_006.png

Фото. 13. Изображение показания 137.1 В/м значения напряжённости электрического поля селективным измерителем АКИП 4210/3.

На Фото. 13 АКИП 4210/3 расположенный непосредственно в центре центрального элемента верхнего ряда 6-модульной модели передающей ЛМА (см. Фото 4, 5) в момент трансляции ею электромагнитных волн на частоте несущей 10.6 кГц.

Вне лаборатории на расстоянии D порядка 15 метров на Фото. 4 и 5 на теле передающей 6-модульной модели ЛМА расположены два цилиндрической формы блока резонансных конденсаторов последовательного резонансного контура антенной цепи тока "возбуждения" продольного магнитного поля. Данная 6-модульная модель ЛМА соединена двумя двухпроводными 25 м кабелями (сечением проводов 2.5 кв. мм) с блоком согласующих трансформаторов УМ, и Источником регулируемого тока "поперечного намагничивания" магнитопровода элементов 6-модульной модели ЛМА, находящихся в помещении лаборатории.

Ток Io "поперечного намагничивания", позволяет приблизительно в пределах "полосы пропускания" изменять, при необходимости, собственную резонансную частоту цепи тока обмоток "возбуждения" продольного магнитного потока элементов этой 6-модульной модели ЛМА. Возможные его значения - от 0 до 10 Ампер.

В момент резонанса на частоте несущей, в антенном контуре последовательного резонанса величина амплитуды тока Iam обмоток соленоидов "возбуждения" продольного магнитного поля моделей ЛМА может достигать 12 Ампер, при излучении электромагнитных волн на частоте несущей в свободное пространство.

Напряжение на обмотках соленоидов элементов модели, достигает амплитудного значения порядка 6000 Вольт, при амплитудном значении выходного напряжения блока согласующих трансформаторов порядка 50 - 60 Вольт. Это значит, что на каждом из блоков резонансных конденсаторов, при амплитудном значении тока 12 Ампер возникает амплитудное значение напряжения порядка 3000 Вольт на частоте несущей. На Изо. 5 представлены спектральная плотность сигнала, зарегистрированная приёмной рамочной антенной ЛА №1 (см. Фото. 12), с помощью Pico ADC - 216 по Каналу А.

По каналу В представлен характер спектральной плотности напряжения, снятого со специального калибровочного сопротивления 0.05 Ом (1%, 30 Ватт, рабочий диапазон частот до 5 МГц), включённого на выходе блока согласующих трансформаторов последовательно в резонансную цепь тока Ia "возбуждения" продольного магнитного поля ЛМА.

plma_007.png

Изо. 5.

Данная спектральная картина получена при следующих условиях;

а) эффективное значение напряжения на входе УМ от Hp 3581A "Wave Analyzer"

Uвх = 1.2 В;

б) потребляемый УМ постоянный ток Io = 6 А;

в) постоянный ток "подмагничивания" Ior = 0 А;

г) резонансная частота несущей fo = 10560 Гц;

д) амплитудное значение напряжения Uтр вых = 54 В на выходе Блока согласующих трансформаторов в направлении фидера тока "возбуждения" Ia продольного магнитного поля в магнитопроводе 6-модульной ЛМА;

е) полоса пропускания BW = 134 Гц на уровне - 3 dB;

ж) эффективное значение напряжения URt = 430 мВ с калиброванного сопротивления Rt = 0.05 Ом, измеренное с помощью Hp 3581A "Wave Analyzer" при разрешающей полосе пропускания RBW = 3 Гц. Это означает, что эффективное значение тока "возбуждения" продольного магнитного поля в магнитопроводе 6-модульной ЛМА - Ia = 8.6 А, при этом Iam = 12.13 А;

з) эффективное значение индуктивности 6 - модульной ЛМА Lasum = 6.597 мГн .

и) при значении результирующей ёмкости блока резонансных конденсаторов Co = 34.43 нФ, волновое сопротивление ρа = 438 Ом цепи последовательного резонанса контура ЛМА;

к) эффективное значение добротности Qэф = 78.8 Антенного контура тока Ia "Ушестерённой" модели ЛМА.

Это значит, что эффективное активное сопротивления антенного контура rэф=5.56 Ом, включая собственно активное сопротивление rн = (54 В/12. А) = 4.45 Ом резонансной цепи обмотки "возбуждения" тока Ia, а так же потери в Блоке согласующих трансформаторов и выходных цепях их ИОУМ усилителя мощности.

л) подводимая к 6-модульной ЛМА мощность Ра = 54 В*12.13 А/ 2 = 327.57 Ватт.

м) потребляемая от блока источников постоянного напряжения питания УМ мощность составила величину Ро = 72 В * 6 А = 432 Ватт.

о) добротность Q =438 Ом / 4.45 Ом = 98.43 собственно антенного контура тока "возбуждения" Ia

п) поэтому напряжение на обмотках соленоидов "возбуждения" ЛМА Uма = 98.43* 54 В = 5515.2 В.

р) поскольку длина волны λо = 28409 м для частоты несущей fo = 10560 Гц, то эффективное значение действующей высоты приёмной Рамочной Антенны ЛА №1 составляет величину:

Нэф = 2*π*100*0.25/ 28409 = 5.53 * 10-3 м.

с) На основе отсчёта показаний маркера для Канала А (кривая синего цвета) А= -31.12 dBV, определяем значение выходного напряжения Приёмной Рамочной Антенны ЛА №1:

Uвых = 10(-31.12/20) = 27.8 * 10-3 В. Это значит, что ЛА №1 зарегистрировала на расстоянии 15 м от 6-модульной модели ЛМА напряжённость электрического поля, равная Е(15 м) = 27.8/ 5.53 = 5.027 В/м.

т) в соответствии с измеренным эффективным значением напряженности электрического поля Ео = 137.1 В/м у поверхности 6-модульной модели ЛМА, и измеренным значением напряжённости электрического поля на расстоянии 15 м Е(15 м) = 5.03 В/м, можем сравнить отношение этих величин, именно, ξ1 = 5.03 / 137.1 = 0.037 м с отношением полупериметра поперечного сечения 6-модульной модели ЛМА 0.5Lп =(3*0.1 м+ 2* 0.1 м) =0.5 м к расстоянию D = 15 м от неё до места регистрации принятого излученного ей сигнала Рамочной Антенной ЛА№1 ξ2 = 0.5/15 = 0.033 (см. Фото. 4).

Таким образом, экспериментально установлено, что значение напряжённости электрического поля для ЛМА в "Ближней зоне" на малых расстояниях, можно считать, обратно пропорционально отношению расстояния от неё к её полупериметру.

у) из Изо.5. можно видеть, что реальный электромагнитный фон на месте установки приёмной рамочной антенны, с учётом её собственного шума составляет величину порядка -70 dBV. Тогда как собственный шум Pico ADC - 216 не превышает -130 dBV.

3.3.2. Начало исследование радиационных свойств мобильной 6-и модульной модели ПЛМА Фото. 8 и 9 на частоте порядка 24.5 КГц в «Ближней зоне».

Из Фото. 4 видно, что данная модель ПЛМА состоит из 6-и однотипных модулей ЛМА, размещённых в два "этажа" по 3 штуки, на расстоянии друг от друга равном их внешнему диаметру. На верхнем "этаже" симметрично относительно центрального модуля ЛМА размещены рядом два модуля блоков резонансных конденсаторов.

Каждый из шести идентичных модулей ЛМА расположен в стандартной герметичной цилиндрической оболочке. В соответствии с описанием Патента РФ № 2428774 от 10 сентября 2010 г.[4] состоит (см. Фото.1, и 4) из цилиндрической формы диаметра 50 мм длиной 1500 мм магнитопровода со сквозным вдоль продольной оси 5 мм диаметра отверстием, выполненным из стандартной формы цилиндрических деталей выбранной марки ферритового материала с заданным значением коэрцитивной сил Нс, индукции насыщения Вs и магнитной проницаемости μэфф.

На него плотно надет во всю его длину цилиндрический диэлектрический каркас с внешним диаметром 71 мм, на котором в его центральной части размещена длиной 750 мм обмотка соленоида "Тока возбуждения продольного магнитного потока", выполненная стандартным плоским двухпроводным электрическим кабелем сечения 2.5 кв. мм. Каждая из медных изолированных его жил изолирована и размещена в его внешней изоляционной оболочке. Таким образом, Соленоид "тока возбуждения" такого модуля ЛМА состоит из двух вложенных друг в друга спиральных обмоток.

Через центральный осевой канал магнитопровода проложен одножильный кабель с сечением медного провода не менее 2.5 кв. мм "Обмотки постоянного тока намагничивания", создающий кольцевой магнитным потоком в поперечном сечении элементов магнитопровода. Комбинируя последовательного или параллельного соединение обмоток соленоида модуля ЛМА, а также выбор числа и комбинации последовательного или параллельного соединений соленоидов "тока возбуждения" таких модулей ЛМА, позволяет достичь необходимую величину индуктивности La общей модели ПЛМА для достижения в сочетании с используемыми блоками внешних конденсаторов нужной величины собственной резонансной частоты fo "контура тока возбуждения" модели ПЛМА для заданного значения частоты f несущей в заданном ОНЧ или КНЧ диапазоне.

Итак, рассматриваемая мобильная модель представляет из себя 3х2 "решётку из 6-и модернизированных Линейных Магнитных Диполей Герца (МГД)" за счёт использования эффекта искусственного синтеза "Вектора Умова - Пойнтинга", возникающего благодаря ортогонального пересечения магнитных силовых линий переменного продольного магнитного поля частоты несущей f с кольцевыми силовыми линями переменного электрического поля частоты несущей f, возникшими в поперечном сечении диэлектрического каркаса и ферритового материала её магнитопровода.

Практически эквивалентной схемой контура тока "возбуждения" данной модели ПЛМА является схемой последовательного резонанса, состоящей из результирующей (входящих в её состав соленоидов "возбуждения" 6-и модулей ЛМА) индуктивности La , и результирующей емкости Со используемых "Блоков конденсаторов"(см.Фото.4). В данном конкретном случае Со = 47.16 нФ.

Изображённые на Фото. 4 два "Блока конденсаторов" состоят из комбинации последовательного и параллельного соединения множества стандартных плёночных высоковольтных конденсаторов со значением тангенса угла потерь не хуже 3х10-4 с целью достижения возможности их использования на выбранной частоты несущей f при пиковом значении напряжения Uam порядка 8 - 12 Киловольт и при прохождении через них пикового значения тока Iam не менее 20 Ампер. ".

3.3 Исследование "ушестерённой модели" ПЛМА, установленной на прицепе (Фото.8 и 9)

plma_008.png

Фото. 14. Блок согласующих трансформаторов БСТ№2 для частот несущей от 16 до - 46 КГц в момент настройки в резонанс антенного контура тока "возбуждения.

При испытании данной модели ПЛМА на частоте несущей f порядка 24.5 КГц использовался Блок питания (БП), изображённый на Фото. 14 и усилитель мощности УМ №3, изображённый на Фото 15 и 16. Однако для возможности использования частоты несущей f выше 16 КГц был применён БСТ №2, представленный на Фото. 14. В его верхней части размещены 9 клемм подсоединённых тремя длиной в 1.5 м трёх проводными (по 1.5 кв.мм поперечного сечения каждого из проводников) кабелями, соединяющие первичную обмотку каждого из 3-х имеющихся трансформаторов с балансным выходом одного из 3х усилительных модулей расположенного на одном из двух "этажей" собственноручно изготовленного автором УМ №3, внешний вид представлен на Фото. 15 и 16. Используемые 3 однотипные Усилительные Модули №2 (УМ№2) размещёны на одном из двух "этажей" УМ №3 и представлены на Фото. 16.

plma_009.png

Фото. 15. УМ №3 с БСК№2 предназначен для частот от 16 до 46 КГц.

plma__010.png

Фото. 16 Усилительные Модули №2 УМ №3 предназначены работать в режиме CW на частоте от 200 Гц до 90 КГц.

Концы вторичных их обмоток согласовано соединены параллельно и подведены к двум стандартным красного цвета клеммам, изображённым в нижнем ряду БСТ№2.

Каждая средняя чёрного цвета клемм верхнего ряда соединена с чёрной стандартной клеммой нижнего ряда и с помощью упомянутых кабелей соединена с одним из двух "этажей" корпуса УМ №3.

В средней части БСТ№2 имеются два типа BNC коаксиальных разъёма. Верхний - для мониторинга напряжения Uтр.вых. на вторичных обмотках трансформатора, выполненных проводом сечения 2.5 кв. мм. Нижний - для мониторинга напряжения снятого с Rt =0.0167 Ом, образованного параллельным соединением трёх, упомянутых выше, сопротивлений величиной 0.05 Ом (30 Ватт, 1%рабочей частотой до 5 МГц), которое соединено последовательно с одним из концов вторичной обмотки, соединённых с левыми двумя клеммами нижнего ряда. Крайне левая и кране правая клеммы соединены с двухпроводным 25 метровым кабелем (сечение каждой его жилы 5 кв. мм), образуя фидер питания током "возбуждения" Ia последовательного резонанса контур ПЛМА.

На переднем плане Фото.9 видим два оранжевых провода питания резонансного антенного контура током "возбуждения" Ia 6-и модульной модели ПЛМА со вторичной обмоткой блока БТ№ 2. Виден так же двух жильный 25 м кабель сечения 2.5 кв.мм фидера тока "подмагничивания" Ior, идущего от блока Регулируемого источника постоянного тока "подмагничивания" (см. в верхней части изображения Фото.11.) и коаксиальный кабель мониторинга выходного напряжения U ret петли вокруг передней конечной части корпусов оболочек модулей ЛМА с эффективным сечением Аефф.= 0.2 кв.м для регистрации исходящего из них магнитного потока.

Ниже приведены изображения характеристик, полученных стандартным цифровым измерительным приборам Pico ADC - 216 (см. Фото. 12.) в результате испытания данной модели ПЛМА: 

plma__011.png

Изо.6.

Изображения спектра на Изо.6., 7.,8., 9 были получены на расстоянии 15 м от прицепа с моделью ПЛМА до помещения лаборатории, в которой размещена контрольно - измерительная аппаратура, изображённая на Фото. 10, 11, 12 при следующих условиях:

а) эффективное значение напряжения на входе УМ от Hp 3581A "Wave Analyzer"

Uвх = 400 мВ;

б) потребляемый УМ постоянный ток Io = 3.5 А;

в) постоянный ток "подмагничивания" Ior = 0 А;

г) резонансная частота несущей fo = 24767 Гц;

plma__012.png

Изо. 7.

plma__013.png

Изо. 8.

plma__014.png

Изо. 9.

д) Амплитудное значение напряжение на выходе одного из усилительных модулей УМ №3 Uout = 30 Вольт и амплитудное значение напряжения Uтр вых = 18 В ( зарегистрированные с помощью двулучевого осциллографа Фото. 4) на выходе Блока согласующих трансформаторов БСТ №2 в направлении фидера тока "возбуждения" Ia продольного магнитного поля в магнитопроводе модели ПЛМА;

е) полоса пропускания BW = 481 Гц на уровне - 3 dB;

ж) эффективное значение напряжения URt = 110 мВ с калиброванного сопротивления Rt = 0.0167 Ом, измеренное с помощью Hp 3581A "Wave Analyzer" при разрешающей полосе пропускания RBW = 3 Гц. Это означает, что эффективное значение тока "возбуждения" Ia = 6.6 А, а его амплитудное значение Iam=9.3 А.

з) Эквивалентная индуктивность Lasum = 0.876 мГн

и) при значении результирующей ёмкости блока резонансных конденсаторов Co = 47.16 нФ, волновое сопротивление ρа = 135.7 Ом цепи последовательного резонанса контура ЛМА;

к) эффективное значение добротности Qэф = 57.73 Антенного контура тока "возбуждения"Ia модели ПЛМА.

Это значит, что эффективное активное сопротивления антенного контура rэф=2.35 Ом, включая собственно активное сопротивление rн = (18 В / 9.3 А) = 1.94 Ома резонансной цепи обмотки "возбуждения" тока Ia, а так же потери в Блоке согласующих трансформаторов и выходных цепях их ИОУМ усилителя мощности,

л) подводимая к модели ПЛМА мощность Ра = 18 В* 9.3 А/ 2 = 83.7 Ватт.

л) потребляемая от блока источников постоянного напряжения питания УМ мощность составила величину Ро = 72 В * 3.5 А = 252 Ватта,

м) добротность Q = 137.7 Ом / 1.94 Ом = 71 собственно антенного контура тока "возбуждения" Ia,

н) поэтому суммарное амплитудное значение напряжение в момент резонанса на эквивалентной емкости Блока резонансных конденсаторов Uc = 18* 71.4 = 1285.2 Вольта.

о) Поскольку длина волны λо = 12113 м для частоты несущей fo = 24767 Гц, то эффективное значение действующей высоты приёмной Рамочной Антенны ЛА №1 (Фото. 12) составит величину:

НэффЛА№1 = 2*π*100*0.25/ 12113 = 13 10-3 м.

На основе отсчёта показаний маркера для Канала А (кривая синего цвета) изображения, например, Изо. 12: А= - 25.14 dBV, зарегистрированных с помощью Pico ADC 216 и Рамочной Антенной ЛА№ 1, определяем значение выходного напряжения Приёмной Рамочной Антенны ЛА №1: Uвых = 10(- 25.14 / 20) = 55.34 мВ.

п) Это значит, что ЛА №1 зарегистрировала на расстоянии 15 м от модели ПЛМА электрическую составляющую напряжённости электромагнитного поля, равную Е(15м) =55.34/13 =4.26 В/м.

р) Кстати, красным цветом кривая изображения Изо. 12. так же даёт возможность определить амплитудное значение тока "возбуждения" Iam по напряжению, снятому с калибровочного сопротивления Rt = 0.0167 Ом на БСТ №2, измеренное Pico ADC - 216

URt = 10(-16.42 / 20) = 151 мВ

Iam = 151 / 16.7 = 9 А, что близко по оценки его значения, произведённой ранее в п. б).

plma__015.png

Изо. 10.

Цифровой измеритель Pico ADC 216 с использованием Свип-генератора 3581A "Wave Analyzer" при значении эффективное значение напряжения на входе Uвх = 400 мВ позволил получить графическое представление амплитудно - частотной характеристики контура тока "возбуждения" модели ПЛМА, изображённые на Изо. 10 и Изо. 11.   

plma__016.png

Изо. 11.

Синим цветом на  Изо 10 и 11 изображена амплитудно - частотная характеристика

напряжения, снятого на выходе коаксиального кабеля петли обратной связи (см. Фото. 9.), так же как спектральная характеристика этого сигнала, изображённая на Изо. 8, 9, 10.

во время резонанса антенного контура тока "возбуждения" модели ПЛМА.

При входном напряжении Uвх =400 мВ на входе Блока УМ №3 получены следующие спектральные характеристики:

plma__017.png

Изо. 12.

plma__018.png

Изо. 13.

plma__019.png

Изо. 14.

При Uвх = 800 мВ  сняты следующие спектральные характеристики:

plma__020.png

Изо. 15.

plma__021.png

Изо. 16.

plma__022.png

Изо. 17.

plma__023.png

Изо. 18.

Спектральные характеристики Изо. 10, ......, 18 сняты в лабораторном помещении.

plma__024.png

Изо. 19.

plma__025.png

Изо. 20.

plma__026.png

Изо. 21.

plma__027.png

Изо. 22.

plma__028.png

Изо.23.

Тогда  как спектральные характеристики  при Uвх = 400 мВ  и 800 мВ  Изо. 19,..., 23 сняты  с  наружи на удаление 40 м с использованием Рамочной антенны ЛА№0  ( 200 витков, 0.09 кв.м) и цифрового 16 бит виртуального двуканального осциллографа АКИП - 4110/4, работающего в режиме  анализатора частотного спектра электрического сигнала от до частоты 5 МГц. 

Измерительное устройство АКИП 4110/4, Lenovo переносной компьютер и Рамочная антенна ЛА№0 были установлены на передвижном устройстве, представленном на Фото. 17 и 18. Оно содержит два аккумулятора 12 В и преобразователь 24 В/ 19.5 В на ток 4.5 А.

plma__029.png

Фото. 17

plma__030.png

Фото. 18.

С  помощью Спектральных кривых на Изо.19 - Изо. 23   можно произвести оценку уровня напряжённости электрического поля на расстоянии D= 40 м от расположения прицепа, с размещённой в нем 6-и модульной ЛМА. 

Например, из графика спектральной плотности Изо. 23 при Uin = 800 мА уровень зарегистрированного сигнала Рамочной Антенной ЛА№ 0 на частоте 24.77 КГц составляет величину GUЛA№0 = -43.5 dBu ( относительно примерно напряжения в 0.75 В), Поэтому на выходе пассивной Рамочной Антенны был зарегистрирован сигнал ULA#1= 5 мВ.

Так как длина волны λ = 12111.4 м, поэтому 

Нэфф ЛА№0= 2*π*200*0.09/ 12111.4 = 9.34 10 -3 м, а напряженность электрического поля Е( 40 м) = 5/9.34 = 0.54 В/м.

В лаборатории на расстоянии D= 15 м, исходя из графика Спектральной плотности Изо. 18,  зарегистрированной  пассивной Рамочной Антенной ЛА№1 уровня сигнала GUЛA№1 = - 19.30 dBV ( относительно 1 В). Поэтому Рамочная антенна ЛА№1 зафиксировала сигнал ULA№1 =108.4 мВ.  

С учётом, что НэффЛА№1=2π 100*0.25/12111.4= 13 10 -3 м убеждаемся, что 

Е( 15 м) = 108.4/ 13 =  8.34 В/м. 

Сравнивая  отношение 40 м/ 15 м = 2.67  и  отношение 8.34 В/м / 0.54 В/м = 15.81, приходим к выводу, что в "Ближней зоне" уже нарушается даже на расстоянии 40 м от ЛМА теоретическая зависимость напряжённости электрического поля обратно пропорционально кубу дистанции, так как 2.67 3 = 19 >  15.81.

4. О реальной возможности  осуществить двустороннюю цифровую электромагнитную связь между подводными подвижными объектами, например, подводными лодками, в морской глубине  на расстоянии порядка 1000 м при помощи передающего устройства с использованием  М - ного числа  моделей ЛМА, изображённых на Фото. 9, исходя из материала, изложенного автором в работе [8].

4.1 Анализ уровня амплитудного значения электрической Eφm  и магнитных составляющих составляющих  Hρm и  Hθm    напряжённостей электромагнитного  поля от одиночной модели ЛМА типа ЛМА № 16 для частоты несущей f, равной 300 Гц на дистанции 1000 м.

Как было отмечено в ]8] имеют место следующие уравнения для амплитудных значений тройки Eφm , Hρm ,  Hθm :

formula_032.png                          (4.1 - 1) formula_033.png (4.1 – 2)

formula_034.png      (4.1 - 3), 

где    formula_035.png  (4.1 - 5),    formula_036.png       (4.1 - 6),    где 

Jm -  "Магнитный ток" протекаемый в теле  ПЛМА, [В ] ;

λ - длина волны поглощающей среды в которую погружена модель ПЛМА, [м ];

к - коэффициент затухания  в среде  конечном значении величины  Ω[Ом м ] в [1/м ];


При рассмотрении затухания плоской моно гармоничной электромагнитной волны частоты f  с помощью Уравнений Максвелла в среде с  значением Ω  (в частности, для морской среды  при температуре 25 0 С  Ω = 0.3 Ом м) оценка величины h толщины слоя затухания в e - раз амплитудного значения электрической E [В/м] и магнитной Н [А/м] составляющих напряженностей электромагнитного поля может быть вычислена по формуле Ю.П. Пушкарёва [ стр.2, 8]

formula_037.png   (4.1 - 7), 

где h[м] - слой затухания составляющей Напряжённости Магнитного Н [А/м] или Электрического E [В/м] электромагнитного поля в 2.71 раз.

Поэтому  (4.1 - 8), и соответственно,  

formula_039.png (4.1 - 9), 

где ρ [м] - расстояние до приёмного устройства от места расположения ПЛМА.

По Ю.П. Пушкарёву ]стр.2, 8] коэффициент затухания к  электрической Еφm  и магнитных  Нρm и  Нθm   компонент электромагнитного поля [1/м]:

formula_040.png       (4.1 - 10)

С учётом    ( 4.1 - 11)

выражения  (4.1 - 1, 2, 3 ) принимают вид [8]:

formula_041.png                                  (4.1 - 12)        

formula_042.png                         (4.1 - 13)

formula_043.png      (4.1 - 14), где

formula_044.png       (4.1 - 15). 


plma__031.png

Изо. 25.

Для морской среды в соответствии с выражением (1 - 8) [8] λg должна быть рассчитана по формуле  formula_045.png  (4.1- 16) и  formula_046.png  (4.1 - 17)   W0 = 377 Ом (4.1 - 18)

Для морской среды и заданной дистанции ρ = 1000 м 

 Ω = 0.3 Ом м, εr = 81,  μr = 1 , расчёт по формуле (4.1 - 17)


 дал значение: Wg  = 41.89 Ом (4.1 - 19) , а расчет при formula_047.png по формуле (4.1 - 16)  дал значение: λg = 100  м  (4.1 - 20).

Видим, что для морской среды при дистанции ρ = 1000 м большей чем на порядок значения λg / 2π =15.92 м (4.1 - 21) распространение электромагнитного потока, излучаемого  моделью ЛМА, помещённой в морскую середу и регистрация приёмной Рамочной или Ферритовой Антенной сигнала на данной дистанции от неё происходит в "Дальней Зоне"распространения. 

 В качестве примера, - по аналогии с использованием компьютерной программы [9] в работе [8], - отыщем амплитудные значения четвёртки комплексных векторов Jm , Eφm , Hρm ,  Hθm  с помощью уравнений (4.1- 12, 13, 14) для одиночной модели типа ЛМА №16, помещённоё в глубь морской среды при излучении ей  ЭМ потока с несущей частотой f = 300 Гц. Полагаем, что lm = 1.5 м, dm = 0.05 м, dc = 0.072 м, lc = 0.75 м, La (N= 200) = 11.0 мГн (4.1 - 22) (при использовании одноконтурной схемы соединения обмотки соленоида тока "возбуждения" с резонансным конденсатором цепи питания ЛМА [4]) при амплитудном значении тока "возбуждения" Iam  =  15 А  в режиме CW при моно гармоническом частоты f  напряжения на выходе УМ, поданного на вход антенного контура цепи тока Ia "возбуждения" продольного магнитного потока в теле магнитопровода ЛМА в момент резонанса В данном случае анализ с помощью программы [9] дал следующие результаты: 

а) эквивалентное значение ёмкости резонансного конденсатора 

formula_048.png=26.24 мкФ,     (4.1 - 23)

б) Волновое сопротивление Антенного резонансного контура тока "возбуждения" составит величину formula_049.png= 20.22 Ом,  (4.1 - 24)

в) Полагая formula_050.png, находим эквивалентное сопротивление потерь антенного контура  formula_051.png=0.404 Ом.  (4.1 - 25)

г) определяем приблизительную величину мощность Ра, необходимую для обеспечения антенного контура тока "возбуждения" одиночной модели ЛМА 

  formula_052.png=45.45 Ватт   (4.1 - 26)

д) определим приблизительную величину амплитудного значения напряжения на входе антенного контра тока "возбуждения" 

formula_053.png= 6.06 В   (4.1 - 27)

е) определим приблизительную величину амплитудного значения напряжения на резонансном конденсаторе formula_054.png=303 В  (4.1 - 28)

ж) определим на какое допустимое постоянное напряжение должен быть рассчитан резонансный конденсатор   formula_055.png=910 В. (4.1 - 29). Тогда как он должен быть рассчитан на прохождение переменного тока не менее 30 А при этом тангенс угла потерь должен быть не хуже 5 10-4 .

 з) плоский двужильный кабель, используемый для  намотки соленоида тока "возбуждения" должен обладать межвитковой изоляцией, рассчитанной на напряжение  formula_056.png= 400 В  (4.1 - 30)

е) сечение медных жил кабеля для намотки соленоида тока "возбуждения" должно быть не менее formula_057.png = 15 / 6 = 2.5 кв. мм (4.1 - 31)

и) тангенс угла потерь ферритового материала магнитопровода не должен превышать 

5 10-3 , 

к) относительная величина диэлектрической постоянной диэлектрического материала каркаса ЛМА  должна быть  больше 1, а тангенс угла его потерь не должен превышать

5 10- 4.

При ϴ = 0                                                    (4.1 - 32)

л) Jam  = 2.216 10 -7 + i 0.582 В                   (4.1 - 33)

м)  Eφm = 1.035 10-7 + i 0.1.772 10-7 В/м    (4.1 - 34)

н)  | Eφm | = 2.052 10-7 В/м                           (4.1 - 35)

o)   Hϴm = 4.859 10-9 - i 2.277 10-9   А/м      (4.1 - 36)

п)  | Hϴm | = 5.366 10-9  А/м                          (4.1 - 37)

р)   Hρm = 0 А/м                                             (4.1 - 38)

с) Предполагается в качестве приёмной антенны использование приёмной пассивной ферритовой антенны, условно названной МА№8. В герметичном корпусе: форма цилиндрическая с внешнем диаметром 5.6 см и длиной 110 мм. 

Вне морской среды  её эффективное значение действующей высоты Ноэфф определялась по формуле  formula_058.png= 2.124 10-3 м    (4.1 - 39)  :  где Аreff - площадь её поперечного сечения, μreff - относительная проницаемость её магнитопровода, Nr - число витков обмотки её соленоида, λ0 = с0 / f = 10^6 м       (4.1 - 40) 

Однако в морской среде длина волны (см. 4.1 - 20)  λg =102  м, как следует из исследований работы [8], поэтому эффективное значение действующей высоты

 НэффМА№8 = 21.236 м.      (4.1 -41)

т) Следуя исследованиям работы  [8]  на расстоянии 1000 м от модели типа ЛМА№16 амплитудное значение суммарной напряжённости электрического поля Е sum  состоит из двух ортогональных компонент:  | Eφm | = 0.205 мкВ/м       ( 4.1 - 42)   и  

|Е θm | = | Hϴm | * Wg = 5.366 10-9  А/м* 41.89 Ом = 0.225 мкВ/м  (4.1 - 43)

Ориентируя приёмную ферритовую антенну на максимум регистрации принятого ей сигнала от передающей одиночной модели типа ЛМА №16 на расстоянии 1000 м в морской среде приёмное устройство зарегистрирует сигнал с амплитудным значением: 

 UМА№8вых = formula_059.png = 6.46 мкВ     (4.1 -44).


 5. Заключение 

Приёмные устройства, такие как АКИП 4210/3 или Hp 3581A "Wave Analyzer", в режиме селективного вольтметра обладают чувствительностью 0.1 мкВ, так что не представляет труда зарегистрировать на выходе модели МА№8 м сигнал на частоте 300 Гц от одиночной передающей антенны типа  ЛМА №16, находящихся в глуби морской на расстоянии 1000 м.





6. Литература:

1. И.А. Ряховский. "Генерирование и распространение КНЧ/ОНЧ излучения в литосферно - атмосферно ионосферной системе", Кандидатская диссертация, ФГБУН, "Институт динамики геосфер" РАН,  (http://idg.chph.ras.ru/data_files/%D0%94%D0%B8%D1%81%D1%81%D0%B5%D1%80%D1%82%D0%B0%D1%86%D0%B8%D1%8F...)

2. Arie Lyasko, US Patent 4458248 "Parametric Antenna", Jul. 3, 1984

3. Gennady Lyasko, US Patent  5495259 "Compact Parametric Antenna", Feb. 27, 1996

4. А.Б. Ляско. Описания  изобретения Патент РФ № 2428774 "Передающие Линейные   Магнитны Антенны (ЛМА)", 10 Сентября 2010 г. (Разделе "Изобретения  Открытого Реестра" ФИПС на www.fips.ru.)

5. Overview "Compact Parametric Antenna", EL Advanced Technology LLC, Lockheed Martin, Mitchell Field, Jul.14, 2010

6. US Patent 5495259.

7. А.Б. Ляско, "Сферические волны  передающей  Линейной Магнитной Антенны (часть I), Евразийский Научный Журнал, №6, Июнь, 2016. 

8. А.Б. Ляско, "Сферические волны  передающей Линейной Магнитной Антенны (часть I I), Евразийский Научный Журнал, №7, Июль, 2016. 

9. Программа "MathCAD MathSoft, Inc.".